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,《陕西建筑》等杂志发表文章,主持的多项工程
设计获得省部级科技进步奖和优秀设计奖.1992 年曾任院
三所所长和院副总工程师,退休后从事施工图审查工作.
(上接17页) 组合配筋,主要有以下几方面的原因:
(1)难度大.程序自动选择墙肢形成组合墙的难度很大.
一方面,组成组合墙是随机的,只要相连的墙肢都可以选择,
而一个边缘构件放在不同的组合墙里算出来的值也不一样,
这种可能性很多,程序不可能对每一种情况都计算再取大
值;另一方面,组合墙必须是在平截面假定的范围内才有效,
如果程序自动选择的墙肢组合明显不符合平截面假定,结果
自然就不合理了.
(2)没有必要.一般剪力墙结构或含剪力墙的其他结
构中,剪力墙由于受压或受弯而超筋的并不多,纵向配筋一
般都取构造即可满足,因此对每一个边缘构件都进行组合配
筋没有必要,白白耗去很多时间.
6 结语 大量实例及测试证明,剪力墙组合配筋方法考虑
了相邻剪力墙或端柱对剪力墙配筋的贡献,将相连的剪力墙
进行整体校核和计算,比原来的单片墙计算更合理,一般能
为工程合理节约大约 15%~40%的钢筋,而且使钢筋在墙
体中的布置效率更高,在工程建设中大大节约了项目成本.
参考文献
[1] 混凝土异形柱结构技术规程(JGJ149-2006).中国建筑工业出版社.
[2] 混凝土结构设计规范(GB50010-2002). 中国建筑工业出版社.
[3] SATWE用户手册及技术条件. 中国建筑科学研究院, 2005.
(上接3页)
软件按规范公式计算框架柱的计算长度系数时,取值是:在
首层与1.0比较取大值,在层2及以上各层与1.25比较取大
值.由于在高烈度地震区或高风压地区,水平荷载产生的弯
矩设计值占总弯矩设计值的比例通常都会很大,故采用规范
公式计算框架柱的计算长度系数偏于安全.
(2)在采用η-l0法可能会产生明显误差的上述4种情况
下,框架柱的计算长度系数亦宜按《混凝土规范》第7.3.11-3
的公式计算.
(3)其余情况下,框架柱的计算长度系数可按《混凝
土规范》第7.3.11-2的经验系数确定.
(4)当结构整体计算后,计算结果显示要求考虑重力
二阶效应时,首先可以调整结构的刚重比,使其满足《高规》
5.4.1条要求,以避免重力二阶效应计算;当无法调整时,
则宜按《高规》5.4.3条的规定,采用增大系数法近似考虑
重力二阶效应的不利影响.
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桩基工程质量评定的几点看法
1、前言
桩基工程质量直接关系建筑结构的可靠性,是百年大计的根本。因此,对其质量评定不可轻率。湖州地区的一般工业与民用建筑,多数采用钢筋混凝土灌注桩桩基,属于二、三类桩基 。通过工程实践,按照现行的《建筑安装工程质量检验评定标准(GBJ10-1-90)》对这类桩 基进行评定似还有不足之处,而现行的《建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)》、《建筑软弱地基基础设计规范(DBJ10-1-90)》等技术标准中的有关规定和办法,却又未被实际工程质量验收所重视,与之配套使用。因此,对桩基质量验收和评定尚缺乏一个完整统一的判据。以下就此谈一点粗浅认识。
2、几点看法
2.1 桩身强度
业内人士知道,影响桩承载力的主要因素是桩身强度和地基土对桩的支承能力(摩擦、端承) 。现行的质量评定标准将桩的混凝土试块强度等级作为质量检验的保证项目之一,这无疑是必需的。但是,在工程实践中,往往遇到混凝土试块强度等级与动测推断的结果不尽一致的情况,于是有关方面会各执一词,使得对桩基质量难下定论。
事实上,桩基工程的工况远比上部结构复杂,施工又存在不可预见性,一味强调试块强度等级,会有失公允,对于一般工业与民用建筑的二、三类桩基,只要是委托资质过硬的检测单位测试,依据反射波法推测的桩身强度等级,应该可以作为质量评定的主要依据。因为,室内实验表明,混凝土强度等级与弹性波速有较好的相关性。不过,桩的检测数量和部位必须符合设计和现行规范的要求。混凝土试块强度等级作为现浇混凝土质量控制的必要手段 ,可以辅助评定和分析。2.2 桩承载力桩基的质量,说到底是其承载力必须符合设计要求。然而,如此一项重要内容在现行的质量验评标准中却没有提及。标准的保证项目中要求:施工的“原材料和混凝土强度必须符合设计要求和施工规范的规定”,“成孔深度必须符合设计要求”等等,是很有必要的,但施工常识表明,这些与保证桩的承载力没有必然的因果联系。
对于二、三类桩基的单桩承载力,现行做法一般不先通过试桩和静载荷试验来确定,而是由设计人员根据地质报告提供的资料进行计算,直接在施工图中明确其标准值,之后便进入试桩和施工阶段。在这种情况下,经过对工程桩动测所得的单桩承载力,严格而言,是提供对地质资料和设计计算的检验和复核,而不能单纯用来评判施工质量。当然,凭借可靠的地质勘探和成熟的施工工艺,大量的工程实践已经表明,动测结果与设计计算多数可以基本吻合 ,现行的国家行业规范也因此肯定这样做。但是,实践中往往遇到这样的情形;动测反映的单桩承载力与设计值不符,有时甚至差值-5%,或者更小。尽管经设计人员验算可以不作处理,但是,质检部门却不放行。所以,桩承载力不仅必须列入质量验评标准,而且还要定一个合理的度量值。
2.3 桩身完整性
采用现有的成桩工艺,在软土地基中施工钢筋混凝土灌注桩,就不能忽视桩身完整性检测。 从接触到较多工程的桩动测报告来看,从中反映桩身完整性差,被描述成“胶结不良”、“局部离析”等等一类的缺陷桩身完整性检测这一项目。
近年来,随着桩动测技术的推广运用,以及相应规程的逐步完善出台,用传统的静载荷试验不能直接说明的桩身完整性问题,已经到了能够作出定性的分析。如《基桩低应变动力检测 技术规程(DBJ 10-4-98)》依据对桩身完整性的检测结果,按缺陷程度划分为Ⅰ~Ⅳ类。工程实践也证明,作桩身完整性检测能够较可靠地发现一定深度范围内桩的质量问题,如裂隙 、夹泥、缩颈等。按桩身完整性情况对成桩分类,又便于发现问题,为设计考虑基础加固处 理提供依据。
事实上,一些设计人员在遇到较为可靠的桩型和地质条件时,通常也只要求对桩作一定量的完整性检测,以此来把握结构的可靠性。因此桩身完整性检测应该是质量评定一个不可或缺的项目。
2.4 桩的检测抽样对桩的检测抽样,现行的工程做法包含两个方面。
一是对作动测桩的抽样。规范规定由设计人员确定,这样做对复核结构安全度和地质条件,及时进行技术处理,是必要的。存在的问题是,多数业主不能认真组织此项工作,而设计人员往往凭借不完整的施工资料,在施工图上圈圈点点就算数。笔者曾核对过一些工程,发现一些影响成桩质量的施工因素,如对每个台班抽样、按桩机行走路线抽样等,常常被忽视了,有的辨不清施工资料的真伪,索性作个随机抽样。然而较科学的做法,应该是业主召集设计和施工方面,综合考虑地质条件、结构特点和施工状况,不是随机,而是有目的地确定出检测样本。其次是关于检测的数量。尤其是对桩身质量的检测,国家行业标准和省规程规定不少于总桩数的20%。因为灌注桩的桩身缺陷往往不在少数,有资料介绍,不少于1/4 ,仅仅程度不同而已。因此,笔者认为要进行有效的质量监控,还应该扩大检测数量。
二是对桩位允许偏差的抽样。评定标准规定抽查总桩数的10%,这对桩的质量控制显然偏松 。实际上,质量员的工作也不是如此轻松。实践证明,要消除隐患,应该全数检测。在此基础上,如能会同设计人员,比较偏差的部位、量值和偏差的总数,再作结论,则更有实际意义。
3、结论
现行的规范和规程,既是指导设计、施工的技术标准,又是评定桩基质量的依据。动测技术 的运用又为桩基的质量评定提供了有效的判据。尽管,目前在桩基工程验收资料中,也增设 了相关内容,但文字资料多了,结论且不尽一致,甚至有的还不能自圆其说。因此,作为工程质量检验评定的“法书”--《建筑安装工程质量检验评定标准(GBJ 10-1-90)》,其中 有关条款急待充实新的内容,使之能够统一标准,对桩基工程质量评定有一个定论。
8.5桩基础(一)
分类:规范
8.5 桩基础
8.5.1 本节包括混凝土预制桩和混凝土灌注桩低桩承台基础。
按桩的性状和竖向受力情况可分为摩擦型桩和端承型桩。摩擦型桩的桩顶竖向荷载主要由桩侧阻力承受;端承型桩的桩顶竖向荷载主要由桩端阻力承受。
8.5.2 桩和桩基的构造,应符合下列要求:
1 摩擦型桩的中心距不宜小于桩身直径的3倍;扩底灌注桩的中心距不宜小于扩底直径的1.5倍,当扩底直径大于2m时,桩端净距不宜小于1m。在确定桩距时尚应考虑施工工艺中挤土等效应对邻近桩的影响。
2 扩底灌注桩的扩底直径,不应大于桩身直径的3倍。
3 桩底进入持力层的深度,根据地质条件、荷载及施工工艺确定,宜为桩身直径的1~3倍。在确定桩底进入持力层深度时,尚应考虑特殊土、岩溶以及震陷液化等影响。嵌岩灌注桩周边嵌入完整和较完整的未风化、微风化、中风化硬质岩体的最小深度,不宜小于0.5m。
4 布置桩位时宜使桩基承载力合力点与竖向永久荷载合力作用点重合。
5 预制桩的混凝土强度等级不应低于C30;灌注桩不应低于C20;预应力桩不应低于C40。
6 桩的主筋应经计算确。定打入式预制桩的最小配筋率不宜小于0.8%;静压预制桩的最小配筋率不宜小于0.6%;灌注桩最小配筋率不宜小于0.2%~0.65%(小直径桩取大值)。
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